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人防设计中扩散室和集气室的作用
篇一:扩散室荷载
人防设计中扩散室和集气室的作用
1、扩散室是降低空气中冲击波的压力，空气中冲击波先经过活门降低大部分冲击波压力；再经过扩散室再次降低冲击波压力。
2、地下室人防通风平时通风和战时通风应分开布置，但是共用进风井和排风井；为了战时防爆消波所以风管不能直接接到风井上，必须设置一个集气室。
至于在什么情况下需要设置扩散室或集气室“那当然是在人防设计时需要设计啦”。 3、悬板活门+扩散室是人防工程进、排风口部的消波系统的组成部分。由于核武器爆炸后产生空气冲击波，会对人防工程进、排风口部设备破坏，需要悬板活门
+扩散室的消波系统将空气冲击波进入工程的余压值降低到允许范围内，以达到避免对进、排风口部设备破坏的目的。
二个问题
不明白，如图，楼梯间的那个是正压送风井吧？旁边的扩散室能当补风井吗？其他地方找不到风井了，还有，这个楼梯是通往地上3层的，需要正压送风吗
1、 扩散室不能作为风井使用；
2、其中一个扩散室（左上）应为集气室；
3、应注意防爆波活门与防护密闭门的画法应有所不同，图中混淆了；
4、楼梯间需不需要加压送风与它是否具备自然通风的条件，若有，可以不设。 三、人防工程中 集气室的原理是什么?
2011-08-16 10:51 015014 分类：工程技术科学 | 浏览 8128 次
理工学科 分享到：
2011-08-17 20:04
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提问者采纳
在人防工程中，某些通风口平时使用而战时不用，或平、战时要求不一样，为了方便战时封堵或转换，可以利用集气室和人防门来优化这种类型通风口的使用功能和转换措施。在通风机房中利用一定小空间运用砖墙设置集气室，通风管道可以比较容易地设置在集气室砖墙任意部位，在邻近工程外侧的防护密闭墙上开设门洞，并安装防护密闭门和密闭门，平时开启，通风系统正常工作，临战时关闭防护密闭门和密闭门，直接完成通风口的封堵工作。
这是书上的介绍，我个人理解，集气室就是战时没有用，平时通风中给你穿风管用的。人防工程战时通风量小，且工程的围护结构不能随便开洞，而平时通风量一般来说又比战时通风量大，而且有风管穿墙等要求，为了解决这些矛盾，就在围护结构内部用砖墙围一个小空间，这个砖墙战时是没有什么用的，平时使用的风管你可以在上面任意穿洞，而把围护结构（外墙）上的人防门打开，就可以比较好的进行平时通风。战时，集气室就没用了，这时候把人防门关上进行封堵或者是转成战时通风，以达到工程的防护密闭要求。
四、规范
人防扩散室不是封闭的空间，是通过悬挂式防爆波活门、粗过滤器等与外界相通。所谓封闭的空间应该是由防护墙、防护密闭门等组成的人防工事的内部，在战时通过应急的处理，形成一个比较封闭的空间，通过人防通风不同的通风方式进行通风换气。
扩散室横截面净面积≥9倍悬板活门通风面积，当有困难时横截面净面积≥7倍悬板活门通风面积，净宽与净高0.4≤bs/hs≤2.5，通风管与扩散室的连接口在侧墙上时应设在后三分之一，通风管与扩散室的连接口在后墙上时应设有弯头中心距离后墙后三分之一。常用扩散室的内部空间最小尺寸．
扩散箱宜采用不小于3mm的钢板制作。
人防计算书
篇二:扩散室荷载
杭州中翰建筑设计有限公司
结 构 计 算 书
工程编号：
工程名称：
项目名称： xx区地下汽车库
设计阶段： xx区人防结构计算 计算人：
校对人：
专业负责：
审核人：
日 期： 2012.03
Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录
一、 人防主要计算依据和计算软件
二、 人防等效荷载及材料强度
三、 主要人防墙体计算
(一) 人防临空墙
(二) 非人防与人防隔墙
(三) 相邻人防单元隔墙
(四) 人防扩散室隔墙
(五) 人防地下室外墙
四、 各类门框墙、楼梯等按图集选用
五、 人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)
六、 人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)
人防结构计算
一、 主要计算依据和计算软件
1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005
2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~05
3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 2009
4、计算软件PKPM(2012版)
A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算
C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算
二、 等效静荷载及材料强度
1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，
人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元
2、人防等效静荷载标准值确定：
依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延 性比按4.6.2条规定。
a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条
11.5米，板区格
最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）
2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：（考虑上部建筑影响，无覆 土，板净跨≥3米0029
b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条
不考虑上部建筑影响，取 (饱和土中，淤泥土) c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值d、相邻防护单元间隔墙,门框墙：
1）6级与6级相邻每侧：2）6级与普通地下室普通地下室一侧：
隔墙：110kPa ； 门框墙：170kPa
3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙： e、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：
正面荷载： 反面荷载：
f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）
三、 主要人防墙体计算：
（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）
人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入
Morgain)
混凝土强度等级为 C35， 人防：fc ＝ 16.72N/mmx1.5=25.08 N/mm
22 ft ＝ 1.575N/mmx1.5=2.363 N/mm
22 ftk ＝ 2.204N/mmx1.5=3.306 N/mm
4242 Ec=3.15x10 N/mmx1.2=3.78 x10 N/mm
22钢筋抗拉强度设计值（HRB400） fy ＝ 360N/mmx1.2=432 N/mm
42 Es ＝ 20 x10 N/mm 22
人防结构计算书
篇三:扩散室荷载
结 构 计 算 书
工程编号：
工程名称：
项目名称： xx区地下汽车库
设计阶段： xx区人防结构计算 计算人：
校对人：
专业负责：
审核人：
日 期： 2012.01
Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录
一、 人防主要计算依据和计算软件
二、 人防等效荷载及材料强度
三、 主要人防墙体计算
(一) 人防临空墙
(二) 非人防与人防隔墙
(三) 相邻人防单元隔墙
(四) 人防扩散室隔墙
(五) 人防地下室外墙
四、 各类门框墙、楼梯等按图集选用
五、 人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)
六、 人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)
人防结构计算
一、 主要计算依据和计算软件
1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005
2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~05
3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 2009
4、计算软件PKPM(2012版)
A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算
C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算
二、 等效静荷载及材料强度
1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，
人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元
2、人防等效静荷载标准值确定：
依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延 性比按4.6.2条规定。
a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条
11.5米，板区格
最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）
2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：（考虑上部建筑影响，无覆 土，板净跨≥3米0029
b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条
不考虑上部建筑影响，取 (饱和土中，淤泥土) c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值d、相邻防护单元间隔墙,门框墙：
1）6级与6级相邻每侧：2）6级与普通地下室普通地下室一侧：
隔墙： 门框墙： 3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙： e、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：
正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPa
f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）
三、 主要人防墙体计算：
（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）
人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入扩散室荷载。
Morgain)
混凝土强度等级为 C35， 人防：fc ＝ 16.72N/mmx1.5=25.08 N/mm
22 ft ＝ 1.575N/mmx1.5=2.363 N/mm
22 ftk ＝ 2.204N/mmx1.5=3.306 N/mm
4242 Ec=3.15x10 N/mmx1.2=3.78 x10 N/mm
22钢筋抗拉强度设计值（HRB400） fy ＝ 360N/mmx1.2=432 N/mm
42 Es ＝ 20 x10 N/mm 22
人防规范.
篇四:扩散室荷载
人防规范
4.1一般规定
4.1.1 防空地下室结构的选型,应根据防护要求,使用要求,上部建筑结构类型,工程地质和水文地质条件以及材料供应和施工条件等因素综合分析确定.对钢筋混凝土结构,可采用预制装配
整体式.
4.1.2 防空地下室结构的材料选用,应在满足防护要求的前提下,作到因地制宜,就地取材.地下水位以下或有盐碱腐蚀时,外墙不宜采用砖砌体.当有侵蚀性地下水时,各种材料均应采取防
侵蚀措施.
4.1.3 防空地下室的结构设计,应根据防护要求和受力情况做到结构各个部位抗力相协调.
4.1.4 防空地下室结构在核爆动荷载作用下,其动力分析可采用等效静荷载法.
4.1.5 防空地下室结构在核爆动荷载作用下,应验算结构承载力.对结构变形,裂缝开展以及地
基承载力与地基变形可不进行验算.
4.1.6 5级和6级防空地下室结构,当采用平战兼顾设计时,应通过临战加固达到战时防护要求.
4.1.7 防空地下室结构除按本规范设计外,尚应根据其上部建筑在平时使用条件下对防空地
下室结构的要求进行设计,并应取其中控制条件作为防空地下室结构设计的依据.
4.2核爆炸地面空气冲击波,土中压缩波参数
4.2.1 在结构计算中,核爆炸地面空气冲击波超压波形,可取在峰值压力处按切线简化的无升
压时间的三角形(图4.2.1).
图4.2.1 核爆炸地面空气冲击波简化波形
ΔPm——地面空气冲击波最大超压(N/mm2)
t1——地面空气冲击波按切线简化的等效作用时间(S).
防空地下室设计采用的地面空气冲击波最大超压值(简称地面超压)ΔPm,应按国家现行有关
规定确定.地面空气冲击波的其它主要设计参数可按表4.2.1采用.
表4.2.1 地面空气冲击波主要设计参数
抗力等级
按切线简化的等效作用时间t1(s)
负压值(KN/m2)
动压值(KN/m2)
6
1.0
0.16ΔPm
0.16ΔPm
5
0.8
0.13ΔPm
0.30ΔPm
4B
0.6
0.10ΔPm
0.55ΔPm
4
0.5
0.07ΔPm
0.74ΔPm
4.2.2 在结构计算中,土中压缩波压力波形可取简化为有升压时间的平台形(图4.2.2).
图4.2.2 土中压缩波简化波形
4.2.3 土中压缩波的最大压力Ph及土中压缩波升压时间t0h可按下列公式确定:
(4.2.3-1)
t0h=(γ-1)h/v0 (4.2.3-2)
γ= v0/ v1 (4.2.3-3)
式中:Ph——土中压缩波的最大压力(KN/m2),当土的计算深度小于或等于1.5m时,Ph可近似
取ΔPms;
t0h——土中压缩波升压时间(s);
h——土的计算深度(m).计算顶板时,取顶板的覆土厚度.计算外墙时,取防空地下室结构外墙
中点至室外地面的深度;
v0——土的起始压力波速(m/s).当无实测资料时,可按表4.2.3-1,表4.2.3-2采用;
γ——波速比.当无实测资料时,可按表4.2.3-1,表4.2.3-2注2~4采用;
v1——土的峰值压力波速(m/s);
δ——土的应变恢复比.当无实测资料时,可按表4.2.3-1,表4.2.3-2注2~4采用;
t2——地面空气冲击波按等冲量简化的等效作用时间(s),可按表4.2.3-3采用;
ΔPms——空气冲击波超压计算值(KN/m2).当不计入地面建筑物影响时,取地面超压值ΔPm;当计入地面建筑物影响时,计算结构顶板,应按本规范第4.2.4条~第4.2.6条的规定采用;计算
结构外墙,应按本规范第4.2.7条的规定采用.
表4.2.3-1 非饱和土v0,γ,δ
土的类别
起始压力波速v0(m/s)
波速比γ
应变恢复比δ
碎石土
300~500
1.2~1.5
0.9
砂土
粗砂
350~450
1.2~1.5
0.8
中砂
300~400
1.5
0.5
细砂
250~350
2.0
0.4
粉砂
200~300
0.3
粉土
200~300
2.0~2.5
0.2
粘性土
粉质粘土
150~250
2.0~2.5
0.1
粘土
120~220
2.0~2.5
0.1
老粘土
300~400
1.5~2.0
0.3
红粘土
150~250
2.0~2.5
0.2
湿陷性黄土
260~280
2.0~3.0
0.1
淤泥质土
120~150
2.0
0.1
注:1,粘性土坚硬状态v0取大值,软塑状态取小值;
2,粘性土4级时,γ取大值;
3,碎石土,砂土土体密实时,v0取大值,γ取小值.
表4.2.3-2 饱和土起始压力波速v0值扩散室荷载。
含气量α1(%)
4
1
0.1
0.05
0.01
0.005
<0.001
起始压力波速v0(m/s)
200
370
640
910
1200
1500
注:1,α1为饱和土的含气量,可根据饱和度Sv,孔隙度n,按式α1=n(1-Sv)计算确定,当无实测资
料时,可取α1=1%;
2,地面超压ΔPm(N/mm2)20α1时,v0取1500(m/s),γ取1,δ取1;
4,16α1≤ΔPm(N/mm2)≤20α1时,v0,γ,δ取线性内插值.
表4.2.3-3 地面空气冲击波按等冲量简化的等效作用时间t2值
抗力等级
t2(s)
6
1.46
5
1.17
4B
0.91
4
0.78
4.2.4 在结构顶板计算中,对5级和6级防空地下室,当符合下列条件之一时,可计入上部建筑
物对地面空气冲击波超压作用的影响.
上部建筑物层数不少于二层,其底层外墙为不低于240mm砖砌体强度的墙体,且任何一面外
墙墙面开孔面积不大于该墙面面积的50%;
上部为单层建筑物,其承重外墙使用的材料和开孔比例符合上款规定,且屋顶为钢筋混凝土结
构.
4.2.5 对符合本规范第4.2.4条规定的6级防空地下室,作用在其上部建筑物底层地面的空气冲击波超压波形可采用有升压时间平台形(图4.2.2),空气冲击波超压计算值可取ΔPm,升压时
间可取0.025s.
4.2.6 对符合本规范第4.2.4条规定的5级防空地下室,作用在其上部建筑物底层地面的空气冲击波超压计算可采用有有升压时间平台形(图4.2.2),空气冲击波超压计算值可取0.95ΔPm,
升压时间可取0.025s.
4.2.7 在计算土中外墙核爆动荷载时,对4B级及以下的防空地下室,当上部建筑物的外墙为钢筋混凝土承重墙,或对上部建筑物为抗震设防的砌体结构或框架结构的6级防空地下室,均应计入上部建筑物对地面空气冲击波超压值的影响,空气冲击波超压计算值ΔPms应按表4.2.7
的规定采用.
表4.2.7 土中外墙计算中计入上部建筑物影响采用的空气冲击波超压计算值ΔPms
抗力等级扩散室荷载。
ΔPms(KN/m2)
6
1.10ΔPm
5
1.20ΔPm
4B
1.25ΔPm
4.3荷载及荷载组合
4.3.1 作用在防空地下室结构上的荷载,应包括核爆动荷载,上部建筑物自重,土压力,水压力及
防空地下室自重等.
对核爆动荷载,设计时采用一次作用.
4.3.2 全埋式防空地下室结构上的核爆动荷载,可按同时均匀作用在结构各部位设计(图
4.3.2-a).
当6级防空地下室顶板底面高出室外地面时,尚应验算地面空气冲击波对高出地面外墙的单
向作用(图4.3.2-b).
全埋式防空地下室
顶板高出地面的防空地下室
图4.3.2 结构周边核爆动荷载作用方式
4.3.3 防空地下室结构顶板的核爆动荷载最大压力Pc1及升压时间t0h可按下列公式计算.
顶板计算中不计入上部建筑物影响的防空地下室:
Pc1=K Ph (4.3.3-1)
t0h=(γ-1)h/v0 (4.3.3-2)
式中:Pc1——防空地下室结构顶板上的核爆动荷载最大压力值(KN/m2);
K——顶板上的核爆动荷载的综合反射系数,可按本规范第4.3.4条确定.
顶板计算中计入上部建筑物影响的防空地下室:
Pc1=K Ph (4.3.3-1)
t0h=0.025+(γ-1)h/v0 (4.3.3-2)
4.3.4 结构顶板上核爆动荷载的综合反射系数K可按下列规定确定.
覆土厚度h为0时,K=1.0;
覆土厚度h大于或等于结构不利于覆土厚度hm时,非饱和土的K值可按表4.3.4确定,饱和土
的K值可按下列规定确定:
当ΔPm(N/mm2)>20α1时,平顶结构K=2.0,非平顶结构K=1.8;
ΔPm(N/mm2)<16α1时,K值按非饱和土确定;
当16α1≤ΔPm(N/mm2)≤20α1时,K值可按线性内插确定.
结构顶板覆土厚度h小于结构不利覆土厚度hm时,K值可按线性内插确定.对主体结构,当结
构顶板覆土厚度h不大于0.5m时,综合反射系数K可取1.0.
表4.3.4 h≥hm时非饱和土的综合反射系数K值
抗力等级
覆土厚度h(m)
1
2
3
4
5
6
7
5级,6级