a2o工艺缺氧池停留时间计算

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A2O工艺计算
篇一:a2o工艺缺氧池停留时间计算

2.5.1 设计流量

生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计。取日变化系数为1.2。 Q=1.2×18000=21600m3/d=900m3/h=0.25m3/s。 2.5.2 反应池进水水质

本设计中进水中BOD5较小，则可不设初沉池。所以进水中 S0=150mg/L，X0=200mg/L，N=40mg/L 2.5.2 确定设计污泥龄

需要反硝化的硝态氮浓度为：NON0.05S0SeNe

400.051501015=18mg/L 式中，NO---需要反硝化的硝态氮浓度，mg/L；

N

---进水中TN浓度，mg/L；

S0---进水BOD浓度，mg/L； Se---出水BOD浓度，mg/L； Ne---出水TN浓度，mg/L。 反硝化速率Kde

NOSe

18150

0.12

。

查相关表格，有VD



cd

c

0.3；取硝化泥龄c011d

式中，cd---缺氧污泥龄，d； c---总污泥龄，d。 则：系统总污泥龄为：c

1

c0

cd



1110.3

15.7d

c

缺氧污泥龄为：cdccd15.7114.7d 2.5.3 计算污泥产率系数

10.20.170.75c1.072X

YK0.750.60T15

S010.17c1.072

T15



 

1015

10.20.170.7515.71.072200

 0.90.750.6101515010.1715.71.072



 

1.16kgSS /kgBOD

式中，K---结合我国情况的修正系数，K0.9； X0---进水悬浮固体浓度，mg/L；

T---设计水温，与泥龄计算取相同数值。

核算污泥负荷： LS

S0

cYS0Se



150

15.71.1615010

0.06kgBOD/(kgMLSSd) 2.5.4 确定污泥浓度

由于本设计中没有初沉池，则：取混合液浓度为X=4g/L，SVI=120mg/L。对于污泥浓缩时间，由于有反硝化，故取浓缩时间tE1.5h，则：

回流污泥浓度XR0.7

R

1000SVI

3tE0.7

1000120



.56.68g/L

XXRX



46.684

149%150%

式中，XR---回流污泥浓度，g/L； R---污泥回流比。 符合要求。

2.5.5 计算好氧、缺氧反应池容积 V 

24QcYS0Se

1000X

2490015.71.1615010

10004

13768m

3

水力停留时间：

TV/Q13768/180000.765d18.4h

在反应池容积中，好氧区占80%。为11014m3，缺氧区占20%，为2754m3。 2.5.6 内回流比

要求的反硝化率如下：

fde1.2

NotNht

1.2

16.227.9

0.70

RrRr1



1.50.91.50.91

0.710.70

取内回流比r=0.9。则反硝化率为：fde

即内回流比为50%时，可以满足反硝化要求。 为保证反硝化效果，取内回流r=1.8。 2.5.7 厌氧池计算

厌氧池容积

VA0.75Q1R0.15VD0.7590011.50.1527542100.6m

3

停留时间：TA=2100.6/900=2.33h 2.5.8 反应池总容积

3

VVOVDVA11014275421011586m9

总停留时间：T=18.4+2.33=20.73h。 2.5.8 反应池主要尺寸

反应池总容积V=15869m3；

设两组反应池，单组池容V'=V/2=158696/2=7934.5m3 有效水深h=4.5m；

单组有效面积S'=7934.5/4.5=1763.22m3 采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b=7.5m； 单组反应池长度L=S/B=1763.22/(5×7.5)=47.02m

根据厌氧区、缺氧区、好氧区各部分所需容积进行如下调整：

厌氧区廊道宽b1=5.0m，缺氧区廊道宽b2=6.5m，好氧区分三个廊道，每个廊道宽b3=8.5ma2o工艺缺氧池停留时间计算。

校核：b1/h=5/4.5=1.11 b2/h=6.5/4.5=1.44 b3/h=8.5/4.5=1.89(满足b/h=1～2) L/b1=47.02/5=9.04 L/b2=47.02/6.5=7.23 L/b3=47.02/8.5=5.53 (满足L/h=5～10)

取超高为0.6m，则反应池总高为H=4.5+0.6=5.1m。 2.5.10 反应池进、出水系统计算 （1）进水管

单级反应池进水管设计流量Q1=18000/2=9000m3/d=0.104m3/s 管道流速取v0.8m/s； 管道过水断面积A 管径d

4A



Q1V

0.1040.8

0.130m

2

40.13



0.407m

取进水管管径DN400mm。 （2）回流污泥管

单组反应池回流污泥管设计流量QRR管道流速取v0.8m/s； 管道过水断面积A 管径d

4A



QRV

0.1560.8

0.195m

2

Q2

1.50.1040.156m/s

3

40.195



0.498m

取回流污泥管管径DN500mm。 （3）进水井

反应池进水孔尺寸：

进水孔过流量Q2=(1+R)Q1=(1+1.5)×9000=0.260m3/s 孔口流速v0.6m/s 孔口过水断面积 A

Q2V

0.2600.6

0.434m

2

孔口尺寸取为1.0m×0.45m； 进水井平面尺寸取为1.5m×1.5m。 （4）出水堰及出水井

按矩形堰流量公式计算：

Q30.422gbH

3/2

3/2

1.86bHa2o工艺缺氧池停留时间计算。

Q2

180002

0.458m/s

3

式中 Q31Rr

(11.51.8)

；

b--堰宽，b=7.5m； H--堰上水头，m；

Q3 H

1.86b

2/3

0.458



1.867.5

2/3

0.10m

出水孔过流量Q4Q30.458m3/s； 孔口流速v0.6m/s 孔口过水断面积A

Q4V

0.4560.6

0.763m

2

孔口尺寸取为1.0m×0.8m； 出水井平面尺寸取为1.5m×1.5m。 （5）出水管

反应池出水管设计流量Q5Q30.458m3/s 管道流速取v0.8m/s； 管道过水断面积A 管径d

4A



Q5V

0.4580.8

0.573m

2

40.573



0.854m

取出水管管径DN900mm。 校核管道流速v

Q5A

0.4580.250.9

2

0.72m/s

2.5.11 曝气系统的设计计算

采用鼓风曝气系统，空气扩散装置安设在水下H=4.3m处；计算水温设为25°；

曝气池出口处溶解氧浓度C=2mg/L。 1确定需氧量 ○

按公式RO2a'Q(S0Se)b'XVV计算 式中O2--混合液需氧量，kgO2/d；

a'--活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量，以kg计，本设计取0.5；

Q--污水流量，m3/d；

b'--每kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以kg计，本设计取0.1； V--曝气池容积，m3，本设计中为5395.54m3。 代入各值，则有单组需氧量

RO20.59000(1504.74)0.12.45395.54

=655kgO2/d 2计算曝气池内平均溶解氧饱和度 ○

1）空气扩散装置出口处的绝对压力PbP9.8103H

1.0131059.84.3103 =1.42Pa 2）取氧转移速率EA=10%，气泡离开池表面时，氧的百分比 Ot

211EA79211EA



2110.1792110.1

19.3%

3）确定计算水温25°C以及及20°C下的氧的饱和度，查《排水工程》下册附录1，得：

CS25o8.4mg/L CS20o9.17mg/L 则：曝气池内平均溶解氧饱和度，Csb25Cs





Ot

2.20610

5

Pb

8.4

1.422.026



19.3

42

=9.75mg/L

Csb20Cs

Ot5

2.206101.422.026

Pb

9.173计算20°C时脱氧清水的需氧量 ○

R0



19.3

10.64mg/L42

CsbT

RCS20



1.024Co

T20



6559.17

0.850.9519.7521.024

2520

864kgO2/d36kgO2/h

A2O生物池计算书
篇二:a2o工艺缺氧池停留时间计算

中国市政工程中南设计研究总院

计 算 书

工程编号：排02-201154 工程名称：上饶市经济技术开发区污水处理厂 计算内容：生物池 工艺计算

共 4 页 附图 张

计 算： 2012年02月 日

校 核： 2012年02月 日

审 核： 2012年02月 日

审 定： 2012年02月 日

A/O生物池计算

一．设计参数

污水处理厂近期规模4.0万m3/d，生物处理工艺采用A2/O生物反应池，本期设1组分2座，每座设计规模按2.0万m3/d。

本工程工艺计算按《室外排水设计规范》（GB 50014-2006）中有关公式及参数计算。

设计参数：

Q旱=40000m3/d=1666.7m3/h，Kz=1.4 Q旱max=1.4×1666.7=2333.4m3/h 污泥浓度：X= 3500mg/L

污泥负荷：Fw= 0.08kgBOD5/kgMLSS·d

设计泥龄：θd＝8～12d 设计水温：13℃

本工程设有絮凝沉淀沉池，水解酸化池，进入A2/O生物池的指标见下表；出水执行《污水综合排放标准》一级标准。

2

二．生物反应池各部分尺寸计算

本工程生物反应池包括生物选择池、厌氧池、缺氧池和好氧池，以下单座按2.0万m3/d设计。 1. 生物池总容积

V0

24QS0Se1000LsX

241666.718020

100030.083.522857m

单座池容积取12000m3。 2. 生物选择区

选择区停留时间t1=0.6h，V1=1000m3，单座池为500m3。 3. 厌氧池

第1页

Q

T2 24

T2—厌氧池停留时间，一般为1～2hr，本工程厌氧池停留时间取1.8hr，则

Q40000V2T21.83000m3

2424单座池为1500m3。 V2

4. 缺氧池计算

缺氧池停留时间取t3=2.6h（0.5~3h），则缺氧池容积V3=4333m3，单座池为2167m3。 5. 好氧池计算

V4=V0-V2-V3=12000-500-1500-2167=7833m3，单座池为7833m3。 停留时间t4=9.4h 6. 供氧量计算 6.1 需氧量计算

Q(SoSe)40000(18020)

0.750.3

10001000

1440kgMLVSS/dXvyYt

O20.001aQSiSecXvb0.001QNkNke0.12Xv0.62b0.001QNtNkeNoe0.12Xv

0.0011.4740000(18020)1.4214404.57[0.00140000(34.215)0.121440]0.624.57[0.00140000(3620)0.121440]94082044.827201323.768759kg/d

O2－好氧池的需氧量（kgO2/d）； Nt－反应池进水总氮浓度（mg/L）；

Noe－反应池出水硝态氮浓度（mg/L）；

a－碳的氧当量，当含碳物质以BOD5计时，取1.47； b－常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN），取4.57； c－常数，细菌细胞的氧当量，取1.42；

。 Xv-排出生物反应池系统的微生物量（mg/L）6.2 标准供氧量

NN0

CsmC0

Cs

1.024(t20)

第2页

Ot

211EA100% 79211EAOP

CsmCswbt

2.06842

式中Csw(13)=10.6mg/L，α=0.85，β=0.9，氧利用率EA=0.22，淹没水深H=6m，好氧池出口处溶解氧浓度C0=2mg/L，则：

Pb1.013H1000/100001.0135.883/101.6013 Ot

211EA79211EA100%

2110.22792110.22100%17.2

OP1.601317.2CsmCswbt10.612.55

422.0682.06842

充氧量为

NCs

N0(t20)

CC01.024sm(t)

87599.17

（1320） 0.85[0.912.552]1.024＝12002kg/d

6.3 供气量计算 供气量：

Gs

SOR12002

8119m3/h135m3/min

0.28EA240.280.22

最大供气量为：

135×1.4＝189m3/min，取200m3/min 6.4气水比 8119/1666.7=4.9:1 选用风管DN1000 6.4 曝气头选择

采用盘式微孔曝气器，每个曝气器最大曝气量为2 m3/h，共需曝气头数量为： 12000/2＝6000个 每池为：

6000/2=3000个 7. 剩余污泥量

第3页

40000(18020)

1000

(19270)

0.027240003.50.750.540000

1000

3200170124403939kg/d

XYQ(SoSe)KdVXvfQ(SSoSSe)0.5

取4000kg/d 8. 污泥回流量a2o工艺缺氧池停留时间计算。

取回流污泥浓度8g/l，则污泥回流比为污泥回流量为1666.7x78%=1300m3/h 9.污泥泵流量计算

生物池剩余污泥量4000kg/d，考虑化学除磷增加泥量35%，则总泥量5400kg/d，含水率99.2%，污泥量为675m3/d。

采用潜污泵3台，二用一备，单台Q=840m3/h。 扬程计算：静水头h1=70.57-68.47=2.1m

出水管水损h2=1.0m，考虑自由水头1.0m，水泵扬程取4.5m。 剩余污泥泵采用潜污泵2台，一用一备，单台Q=70m3/h。 扬程计算：静水头h1=70.0-68.47=1.53m

出水管水损h2=1.0m，考虑自由水头1.0m，水泵扬程取4m。 10.内回流泵

采用调频潜水循环泵，内回流比100~300%，每池3台，单台Q=840m3/h，H=0.5m

3.5

10078% 83.5

第4页

A2O工艺主要参数
篇三:a2o工艺缺氧池停留时间计算

A2O工艺主要参数/指标控制：

工艺参数/指标控制

污水处理的运行需要众多控制参数的合理调控，只有这样，才能保证处理工艺的正常、高效运行。

1 pH值

一般污水处理系统可承受的pH值变动范围为6~9，超出范围需进行投加化学调和剂调整；pH值过小会造成混凝絮体小、生物处理中原生动物活动减弱；过大则体现为混凝絮体粗大，出水浑浊，活性污泥解体，原生动物死亡。对于生活污水，pH值一般符合要求，不需人为调控。 2 B/C

B/C即系统进水的可生化性，数值上为同一样品的BOD5与COD的比

值。对于二级污水处理厂，B/C表征污水成分是否满足生物处理的要求。对于活性污泥系统，一般认为B/C≥0.3,为可生化性良好，生物处理发挥作用。而可生化性＜0.3时，污水中有机物含量不足，无法满足生物处理中微生物生长的需要，生物处理效率低下，此时，调控方法是向污水中投加有机营养源。

3 HRT

HRT即平均水力停留时间，指待处理污水在反应器内的平均停留时间，也就是污水与生物反应器内微生物作用的平均反应时间，为反应器有效容积与进水量的比值。对于生物处理，HRT要符合相应工艺要求，否则水力停留时间不足，生化反应不完全，处理程度较弱；水力停留时间过长则会导致系统污泥老化。

表1 不同污水处理工艺HRT

当处理效果不佳时，可参照设计值进行HRT的校核，校核水力停留时间时，水量应该算上污泥回流量与内回流量等。若HRT过小，应缓慢减

小污水量，过大则缓慢加大污水量。注意，污水量的增减都应缓慢变动，否则造成系统的冲击负荷；由于污水处理任务艰巨，不要轻易减小进厂污水量，而是在回流量上做出调整。

4 MLSS及MLVSS

MLSS为活性污泥浓度，MLVSS为挥发性活性污泥浓度，一般占MLSS的55%~75%，可以概指为污泥中的有机成分。它们是计量曝气池中活性污泥数量多少的指标。活性污泥 浓度表征生物池中微生物生长平衡情况，活性污泥控制在多少，主要是根据食微比进行核算，一般控制在

2000~4000mg/L。过高的污泥浓度，将导致污泥老化，反应池抗冲击负荷能力减弱；而过低的污泥浓度，则造成污泥活性过强不利于沉降，或反映营养物质不够。调控污泥浓度的方法主要通过对剩余污泥排放量的调整，增大排泥量，污泥浓度下降，反之上升。

若MLVSS占MLSS比例不足55%，表明①无机物过多，应对沉砂系统进行检查；②污水中有机营养源不足，用B/C、食微比核算。

5 SV30

SV30即30分钟活性污泥沉降比，正规的做法是用1000mL量筒取样，静

置30分钟后，观测沉淀污泥占整个混合液的体积比例，单位是%。SV30可较直观的反应目前的工艺效果，是重要的检测参数；发生工艺异常时，也应首先对这个指标进行观测。

检测SV30时，工艺员要注意：

1）在曝气池末端取样；

2）沉降过程全观测，由于30分钟沉降过程可近似代表二沉池中的沉降过程，所以一定要观测整个过程，而不单是结果。

3）重点观测前5分钟的沉降值（自由沉淀阶段）和絮凝性能。

4）用1000mL量筒，不要用100mL量筒观测，否则混合液污泥挂壁造成结果偏差。

稳定工艺的SV30在15%~35%。过小说明污泥中无机物含量比较多，过

高则可能是污泥活性过强或发生污泥膨胀。

观察污泥沉降过程，对目前工艺进行分析：

表2 沉淀效果及影响因素

6 SVI SVI为污泥容积指数，算法为SV30与污泥浓度的比值（单位为mL/g），

表征1g干污泥所占的体积。传统活性污泥法其值在70~150为正常值。 SVI主要反映污泥的松散程度，当MLSS很高时，仅用SV判断污泥沉降性是不准确的，必须结合SVI。对SVI的调控主要通过对MLSS的调整。

表3 SVI值调控方法

7 F/M

F/M称为污泥有机负荷，具体算法是（BOD（进水）*日进水量）（MLVSS*/曝气池有效容积），也称为食微比。

表4 不同工艺的食微比控制值

在保障处理效果的情况下，尽量降低MLSS，保证适当高的污泥食微比，可以降低溶解氧耗量，从而节约电能。

食微比超出指导范围，往往造成污泥活性不佳，降低污染物的去除率。多少有机物养多少微生物，不从食微比的关系调整MLSS，而人为提高或降低MLSS，往往会出现工艺问题，且问题出现有一定滞后性，若工艺调整错误，当时是难以发觉的。

核算的食微比过高，工艺表现为污泥浓度低，絮凝沉降速度缓慢，出水浑浊，此时查看近段时间进水BOD是否出现波动，处理水量是否变大，排泥是否偏大，最终从排泥调控，升高MLSS，使核算的F/M符合指导范围；反之亦然。

由于微生物存在对水质条件的依赖性，各厂F/M也可由年统计自行得出不同季节的最佳值。

8 SRT

污泥龄是活性污泥池中全部污泥总量增长一倍所需要的时间，等于活性污泥总量与每日排放的剩余污泥量的比值。核算污泥龄是判断目前活性污泥是否老化的论据。

普通活性污泥法污泥龄在5~15天左右，带脱氮工艺和氧化沟工艺长一些，这只是参考值，各厂还需根据自身情况与季节变化确认适宜的污泥龄。污泥龄过短，很多微生物来不及繁衍就从系统排出，没有特定功能的优势微生物，不利于有机污染物的降解；而污泥龄过长，污泥老化，造成二沉池污泥上浮，出水浑浊。

对污泥龄的调整主要是依靠排泥完成。如加大排泥量可缩短污泥龄，但同时也要根据进水有机物浓度进行分析，当加大排泥速率不及微生物增长量时，一定程度上污泥龄是不会缩短的。

从污泥龄的确定上，可计算出每日排泥量，并以此为指导对排泥的多少进行调控。污泥龄与每日排泥量的计算公式为：SRT=（反应池容积*MLSS）/24*回流污泥MLSS*排泥流量，其中回流污泥MLSS由化验室取样测出，一般情况下为曝气池MLSS的2倍。

在进水有机物浓度突然变大的时候，污泥有机负荷变大，此时为了维持有机负荷的稳定，一定要提高MLSS，也就是延长污泥龄，用以克服突增的有机物浓度。反之亦然。

注意，排泥的意义在于绝对干污泥量的废弃，对于不同SVI的污泥，排泥量一定要谨慎控制，不可凭经验调整排泥量。

9 DO

指水体中游离氧的含量。根据工艺的不同，通常污水处理含有绝氧区、厌氧区、缺氧区、好氧区四种溶解氧界定形式。

好氧区，溶解氧含量1~3mg/L即可满足兼性或好氧微生物活动的要求，一般冬季污水充氧能力大于夏季，暴雨期溶解氧液高一些。溶解氧超出3mg/L意义不大，反倒可能造成污泥老化和污泥自身氧化解絮，使出水浑浊。过低的溶解氧造成污泥厌氧死亡。

缺氧区，溶解氧含量0~0.5mg/L，满足反硝化细菌反应要求。

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